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　　也為其他規(guī)格的液壓錘合理匹配釬桿提供了理論依據(jù)。

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　　取得了很好的經(jīng)濟(jì)效益，減輕了重量，優(yōu)化后的釬桿在強(qiáng)度和使用壽命上都有了顯著提高，預(yù)測的壽命與實際有較好的一致性。經(jīng)過實際工程中的應(yīng)用，而且也改善了產(chǎn)品的性能，通過有限元軟件Solid Works Simulation進(jìn)行結(jié)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)計和疲勞壽命分析。不僅提高了產(chǎn)品的設(shè)計效率。對輥式破碎機(jī)。

本文以釬桿為例，可以看出通過結(jié)構(gòu)優(yōu)化后釬 桿壽命顯著增加，計算出該釬桿的壽命：3.445x105x103/(800x60x24)=299(天);

四、結(jié)論

8.448x105x103/(800x60x24)=733(天)，可知液壓錘工作頻率約為800次/分，每周期1000個沖擊循環(huán)，釬桿優(yōu)化前后小生命周期分別為3.445x105和8.448x105，得到釬桿的生命周期如圖5所示。

根據(jù)圖5可知，垃圾破碎機(jī)。分別對 優(yōu)化前后的釬桿運(yùn)行疲勞算例，勾選“vonMises”(對等應(yīng)力)和“Soderberg方法”選項后，即基于雙對數(shù)的疲勞曲線被載入，周期為1000。在有限元模型中添加材料屬性中帶SN的42Cr Mo材料進(jìn)行分析，負(fù)載類型基于零(LR=0)，將有限元分析的算例作為恒定振幅疲勞事件添加，建立疲勞算例 后，通過插值將材料的S-N曲線轉(zhuǎn)化為零件的S-N曲線;再由載荷譜確定的應(yīng)力譜根據(jù)Miner線性損傷累積規(guī)則計算零件的壽命。美的移動式空調(diào)。

在SolidWorks環(huán)境中激活SolidWorks Simulation，結(jié)合材料的疲 勞極限圖，經(jīng)過計算結(jié)構(gòu)危險部位的應(yīng)力集中系數(shù)，其分析過程首先根據(jù)載荷譜確定零件危險部位的應(yīng)力譜;而后采用材料的S-N曲線，移動式混凝土攪拌站。局部應(yīng)力應(yīng)變法 主要用于對塑性變形居主導(dǎo)地位的低周疲勞。SolidWorks Simulation軟件對于單個零件疲勞分析是基于名義應(yīng)力法的，疲勞分析的方法 主要有三種：名義應(yīng)力法、局部應(yīng)力應(yīng)變法和損傷容限法。名義應(yīng) 力法主要用于對彈性變形居主導(dǎo)地位的高周疲勞，終導(dǎo)致疲勞斷裂。相比看錘式粉碎機(jī)工作原理。目前，裂紋繼續(xù)擴(kuò)展，然后發(fā)展成宏觀裂紋，巖石破碎機(jī)。弱及應(yīng)力的晶粒上形成微裂紋，在局部的 高應(yīng)力處，取得了較高的經(jīng)濟(jì)效益。復(fù)合圓錐破碎機(jī)。

疲勞壽命是指機(jī)械結(jié)構(gòu)直破壞所作用的循環(huán)載荷的次數(shù)或 時間。疲勞破壞的過程是：零部件在循環(huán)載荷作用下，重量減輕了20.3%，同樣滿足設(shè)計要求。經(jīng)優(yōu)化后的釬桿重量由初始的52.96kg減小到當(dāng)前的42.16kg，碎石的價格。小于零 件的屈服強(qiáng)度;小安全系數(shù)為3.14，優(yōu)化后的釬桿承受應(yīng)力為296MPa，優(yōu)化后的結(jié)構(gòu)尺寸和靜力學(xué)結(jié)果如圖4所示。

三、疲勞壽命估算

從圖4可知，四個設(shè)計變量在迭代過程的變化趨勢如圖3所示，安全系數(shù)n ≥3;經(jīng)17次優(yōu)化迭代獲得了收斂，約束條件為：10≦R1≦20。應(yīng)力范圍：，約束條件為：55≦l1≦70;第四組為過渡圓角，約束條件為：細(xì)碎機(jī)。60≦d1≦70;組為釬桿下部的長度(即圖1中775mm)約束條件為：600≦l1≦800;第三組為Φ77mm過渡到Φ65mm的臺階長度，此處 為釬桿銷固定位置，組為釬桿小直徑Φ65mm處，將設(shè)計變量X選用四組，即：m inf (X)=minG(X)。參考國外同類產(chǎn)品的設(shè)計參數(shù)，優(yōu)化目標(biāo)函數(shù)是釬桿的小 重量，可統(tǒng)一用如下的數(shù)學(xué)模型來描述。

在該幾何模型的優(yōu)化設(shè)計中，優(yōu)化研究是求解非線性 約束問題，以及限度減緩應(yīng)力集中現(xiàn)象等。你看碎石生產(chǎn)線價格。在大多數(shù)情況下，盡可能 使模型達(dá)到質(zhì)量輕、體積小、形狀合理、成本低，滿足設(shè)計要求。圓錐破。

優(yōu)化設(shè)計的目標(biāo)是在保證模型約束條件的前提下，小于 材料的屈服強(qiáng)度;設(shè)計小安全系數(shù)為3.27，如圖2所示。由圖2可知釬桿承受應(yīng)力為284M P a，獲得釬桿的應(yīng)力、設(shè)計安全 系數(shù)，共計

二、優(yōu)化設(shè)計

50,149個單元。運(yùn)行靜態(tài)分析模塊，網(wǎng)格的大小為9.449mm，本文中采用四面體網(wǎng)格，并進(jìn)行網(wǎng)格化分。為了保證計算 的精確度，佛山二手塑料破碎機(jī)。按工 況要求添加材質(zhì)、約束及壓力，并設(shè)置結(jié)算器為Direct sparse，建立靜態(tài)研究算例，啟動SolidWorks Simulation 程序，以滿足經(jīng)濟(jì)性的設(shè)計要求。

靜態(tài)研究階段所關(guān)注的是零件所承受的應(yīng)力和設(shè)計 安全系數(shù)。在SolidWorks軟件狀態(tài)下，獲得結(jié)構(gòu)尺寸和重量，在滿足強(qiáng)度的前提下，安全系數(shù)大于等于3。此外，所以要求在工作時承受應(yīng)力不得 超過許用應(yīng)力320MPa，事實上錘式破碎機(jī)。本文只對釬桿在垂直于工作對象的狀態(tài)下進(jìn)行靜力學(xué)分析，會出現(xiàn)不同的使用工況，由于釬桿在使用過程中，算出當(dāng)量應(yīng)力值。尺寸影響系數(shù)為：。式中——構(gòu)件直徑比;n ——材料常數(shù)?？紤]尺寸影響的當(dāng)量應(yīng)力值。經(jīng)計算，在強(qiáng)度校核中應(yīng)考慮尺寸影響系數(shù)，根據(jù)疲勞強(qiáng)度統(tǒng)計理論，尺寸愈大的構(gòu)件其發(fā)生微裂紋擴(kuò)展的概率愈大，其實反擊破碎機(jī)工作原理。動態(tài)鑿入系數(shù)約為625kN/mm。

3.有限元模型

由于液壓錘的活塞和釬桿都屬于大尺寸結(jié)構(gòu)件，其對應(yīng)的鑿入系數(shù)。經(jīng)核算，可認(rèn)為其鑿頭直徑等于鑿桿(釬桿)直徑，經(jīng)試驗后通常取釬頭直徑時的動態(tài)鑿入 系數(shù)。我不知道實驗室錘式破碎機(jī)。對于不同直徑的 釬桿，動態(tài)鑿入系數(shù)是指某一巖石對一給定直徑的壓頭(或釬頭)產(chǎn)生單位鑿深所需的力，由波動理論可知作用在釬桿上的載荷和動態(tài)鑿入系數(shù)相關(guān)，能量以應(yīng)力波的形式傳遞，屈服強(qiáng)度σs=930MPa。

由于活塞打擊釬桿后，錘片式粉碎機(jī)。泊松比u=0.28，其主要參數(shù)性能為：彈性模量E=212G Pa，所選用的材料是42Cr Mo，設(shè)計的結(jié)果為液壓 錘合理匹配釬桿提供依據(jù)。金屬破碎機(jī)圖片。

2.工況及設(shè)計要求

釬桿初始結(jié)構(gòu)尺寸如圖l所示，確定出合理的幾何參數(shù)和壽命周期，在對其靜力學(xué)分析的基礎(chǔ)上進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化和疲 勞分析，常出現(xiàn)早期強(qiáng)度不足和疲勞斷裂等不同原因的 失效。

1.初始結(jié)構(gòu)

一、結(jié)構(gòu)及工況簡介

本文利用有限元軟件SolidWorks Simulation對一型號釬桿建 立了有限元模型，沖擊式破碎機(jī)結(jié)構(gòu)圖。受力狀況尤為惡劣，用來破碎巖石。釬桿作為能量傳遞的器具，這一脈沖力可在瞬時提供足夠高的應(yīng)力幅值，由釬柄沿著釬桿向釬頭方向傳播。物理實質(zhì)是將 一長時間作用的力轉(zhuǎn)化為一脈沖力，并將若干能量以應(yīng)力波形式和一定的波速，而是通過彈性桿將能量傳遞給工作介質(zhì)。當(dāng)活塞以一定的沖擊末速度撞擊釬尾，活塞不是直接撞擊工作介質(zhì)，液壓破碎錘沖擊過程是一個典型的二元沖擊系統(tǒng)，