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大型球磨機端蓋裂紋的焊接修復(fù)-《陜西電力》2009年第04期:1概述2主要技術(shù)問題某發(fā)電廠3號機組鍋爐為原蘇聯(lián)生產(chǎn)的TflE221/C系列flE67叭40型鍋爐，配有2臺坦BM370/ 850型鋼球磨煤機。磨煤機的出人口端蓋和大罐焊為一體，如圖1所示。端蓋直徑為3 500 mm，端蓋中部帶有空心軸，筒體用兩端的空心軸支撐在2個下端為球面支撐面的大瓦上，大罐空心軸外徑2 000 mm，球面瓦寬700 mm，端蓋內(nèi)壁襯有波浪形鋼瓦，端蓋與軸瓦之間用M45x230 mm螺栓連接。端蓋厚度為120 mm，材質(zhì)為zG35。某次該爐的41號磨煤機停運時發(fā)現(xiàn)人口端蓋空心軸根部的圓周方向螺孔與螺孔之間產(chǎn)生裂紋，裂紋總長度約2.8m，占空心軸根部圓周長度的40%。為了防止裂紋繼續(xù)擴展，導(dǎo)致空心軸根部斷裂而損壞磨煤機，該廠決定在現(xiàn)場不拆卸端蓋進行端蓋裂紋的焊接修復(fù)。進。

DTM287/470磨煤機端蓋裂紋修補焊接設(shè)計與工藝-《焊接技術(shù)》1988年第01期:DTM287/470型鋼球磨煤機的厚度為60毫米的鑄鋼前端蓋運行13年后,在大修中發(fā)現(xiàn)開裂,裂紋長達1660毫米。沒有采取通常的“冷焊”或“熱焊”,而是通過 “搭橋”使應(yīng)力轉(zhuǎn)移,從而阻止裂紋的發(fā)展,延長了設(shè)備使用壽命。 一、損壞分析 開裂端蓋厚60毫米,加強肋厚105毫米,直徑3300毫米,材料為ZG35鑄鋼。磨煤機筒體直徑2870毫米,長4700毫米,自重41.3噸,裝球量35噸。滿負(fù)荷運行時,筒體總重(約80噸)及轉(zhuǎn)動時磨料跌落的沖擊全部作用在兩端蓋的軸頸上。軸頸及端蓋圓盤的受力示于圖1。 圖1端蓋受力示意圖 裂紋沿軸頸外圈小34毫米孔線環(huán)向發(fā)展,全長1660毫米,中段1170毫米貫通。 由于端蓋采用等厚設(shè)計,且在開裂部位開有20個小34毫米孔,使此處截面很小,而這里的彎矩。

磨煤機端蓋特大裂紋焊接修復(fù)-《華東電力》1995年第06期:磨煤機端蓋特大裂紋焊接修復(fù)銅陵發(fā)電廠錢寶松摘要分析了筒形磨煤機端蓋發(fā)生特大裂紋的修復(fù)焊接工藝要求，認(rèn)為采用常規(guī)補焊方法難以修復(fù)，后采用焊接新工藝予以修復(fù)，縮短了工期，節(jié)約了費用保證了設(shè)備正常運行。關(guān)鍵詞磨煤機端蓋，裂紋，焊接我廠一臺大型磨煤機端蓋經(jīng)數(shù)年運行后，產(chǎn)生環(huán)狀穿透性裂紋，裂紋長達４２００ｍｍ，約占周長的９０％；外壁１０根腹筋斷裂９根。端蓋重約６ｔ，材質(zhì)為ＺＧ３５，裂紋部位厚度為５５ｍｍ。磨煤機端蓋由輪我、腹板及腹筋組成，結(jié)構(gòu)如圖１所示。發(fā)生裂紋的部位是靠近輪我環(huán)向布置２０個安裝扇形瓦塊的螺孔處，由于在工作狀態(tài)下該部位承受交變的彎曲應(yīng)力，而安裝螺孔又嚴(yán)重削減了承載截面，更使應(yīng)力集中，導(dǎo)致開裂（見圖２）圖１端蓋及裂紋示意圖圖２裂紋部位受力分析１對焊接的要求ａ．焊接性能差、冷裂傾向較大端蓋。

鋼球磨煤機入口端蓋裂紋焊接修復(fù)及改進措施-焊接技術(shù)2007年02期:鋼球磨煤機入口端蓋裂紋焊接修復(fù)及改進措施 對DTM320/580-Ⅰ型鋼球磨煤機入口端蓋出現(xiàn)長4600mm裂紋的主要原因進行了分析,根據(jù)擬定的焊接工藝措施,進行了修復(fù)和熱處理,結(jié)果表明焊接工藝是可行的;同時提出了改進措施,可用于優(yōu)化鋼球磨煤機的設(shè)計與檢修維護?！?。

鋼球磨煤機入口端蓋裂紋焊接修復(fù)及改進措施 :對DTM320/580-Ⅰ型鋼球磨煤機入口端蓋出現(xiàn)長4 600 mm裂紋的主要原因進行了分析,根據(jù)擬定的焊接工藝措施,進行了修復(fù)和熱處理,結(jié)果表明焊接工藝是可行的;同時提出了改進措施,可用于優(yōu)化鋼球磨煤機的設(shè)計與檢修維護.

對DTM320/580-Ⅰ型鋼球磨煤機入口端蓋出現(xiàn)長4 600 mm裂紋的主要原因進行了分析,根據(jù)擬定的焊接工藝措施,進行了修復(fù)和熱處理,結(jié)果表明焊接工藝是可行的;同時提出了改進措施,可用于優(yōu)化鋼球磨煤機的設(shè)計與檢修維護.